FmtH——分錐上齒寬中點的切向力，FmtH=FmtKAKVKHβ；
KHα與KFα也可按圖4選取。
圖4 端面載荷系數KHα-B，KFα-B
9.3.2當量圓柱齒輪的總重合度εvγ＞2的錐齒輪
式中：cγ、fpt、yα和FmtH均見9.3.1。
9.3.3邊界條件
如果KHα與KFα＜1，則KHα與KFα取1。
在式（35）與（36）中，如果KHα＞εvγ/εvαZ2LS，取
KHα＞εvγ/εvαZ2LS………………………………………………（37）
ZLS見GB/T10062.2。
在式（35）與（36）中， 如果KFα＞εvγ/εvαYε，取
KFα=εvγ/εvαYε………………………………………………（38）
Yε見GB/T10062.3。
上述邊界條件，已假定了最不利的載荷分布情況，即僅一對齒輪傳遞總的切向力，因而計算是安全的。推薦對于斜齒與弧齒錐齒輪覺得精度要進行選擇，以使KHα與KFα不超過εvαn
9.4 C法
9.4.1綜合評述
一般來說，本法對工業齒輪是足夠精確的。為確定系數KHα-C與KFα-C，必須知道齒輪精度等級、單位載荷、錐齒輪的類型和跑合特性等。跑合特性由材料與熱處理來表達。
9.4.2前提條件與假定
9.4.2.1端面重合度：1.2＜εvα ＜1.9（用于齒輪剛度（見GB/T3480））
9.4.2.2根據7.7.3.2與7.7.3.3，齒輪剛度值取c′=14N（mm·μm）或cγ=20N/（mm·μm）。
9.4.2.3用齒距偏差確定每個齒輪的精度等級。按此假定，得到的端面載荷系數，對于大多數應用場合，即在平均的與較高單位載荷情況下以及單位載荷FmtKA/be＜100N/mm的情況下，該數值是偏安全的。
9.4.3系數的確定
KHα-C與KFα-C按表4確定
表4 端面載荷分配系數 KHα-C與KFα-C
|
單位載荷Fmt/be |
≥100N/mm |
＜100N/mm |
|
GB/T10095.1的齒輪精度等級（由dm與mmn確定）（見5.3.2） |
6級和6級以上 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
所有精度等級 |
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硬齒面 |
直錐齒輪 |
KHα |
1.0 |
1.1 |
1.2 |
取1/Z2LS和1.2中的較大值 |
|
KFα |
|
|
取1/Yε和1.2中的較大值 |
|
斜齒與弧齒錐齒輪 |
KHα |
1.0 |
1.1 |
1.2 |
1.4 |
取εvan和1.4中的較大值 |
|
KFα |
|
軟齒面 |
直錐齒輪 |
KHα |
1.0 |
1.1 |
1.2 |
取1/Z2LS和1.2中的較大值 |
|
KFα |
取1/Yε和1.2中的較大值 |
|
斜齒與弧齒錐齒輪 |
KHα |
1.0 |
1.1 |
1.2 |
1.4 |
取εvan和1.4中的較大值 |
|
KFα |
|
注：zls見GB/T10062.2，Yε見GB/T10062.3 |
9.5跑合允許量ya
跑合允許量ya是使運行開始時嚙合的不貼合誤差減小的跑合量。如果沒有直接經驗，ya可從圖5或圖6中選取。下列各式，代表圖中各曲線，供計算時使用（式中fpt見9.3.1）。
對調質鋼
但vmt≤5m/s 無限制
當5m/s＜vmt≤10m/s時 ya≤12800/σHlim
當vmt＞10m/s時 ya≤6400/σHlim
對灰鑄鐵
ya=0.275fpt………………………………………………（40）
當vmt≤5m/s時 無限制
當5m/s＜vmt≤10m/s時 ya≤22μm
當vmt＞10m/s時 ya≤11μm
對滲碳淬齒輪與氮化齒輪
ya=0.075fpt…………………………………………………（41）
對所有速度，限制：ya≤3μm
大輪與小輪材料不同時：
ya1按小齒輪材料確定，ya2按大齒輪材料確定。
