3有關參數和系數
1）單位齒寬載荷ωt
單位齒寬載荷ωmt由下式計算：
beB——齒寬，mm；
Fmt——名義切向力，N，見GB3480-83《漸開線圓柱齒輪承載能力計算方法》；
KA——使用系數，見GB3480-83；
KBβ——膠合承載能力計算的齒向載荷分布系數，取KBβ=KHβ，見GB3480-83；
KBα——膠合承載能力計算的齒間載荷分配系數，KBα=KHα，見GB3480-83；
KBγ——螺旋線系數。
2)螺旋線系數KBγ
螺旋線系數KBγ是考慮到當總重合度εγ增大時發生膠合的趨向增大而引入的修正系數。其值由試驗得出，可按根據試驗數據所繪制的圖3-115 查取。
為便于計算機計算，圖3-115中的曲線可近似用下述公式表示：
3）平均摩擦系數μm
平均摩擦系數μm是指齒廓各嚙合點處的摩擦系數的平均值。可近似用節點處的摩擦系數。
ωt——單位齒寬載荷，N/mm；
Ra——沿齒廓方向的齒面輪廓算術平均偏差，μm，此處取兩輪的平均值；
Ra=0.5(R1a+Ra2)………………………………（3-200）
ηM——潤滑油在本體溫度下的動力粘度，mPa·s，可近似取為工作油溫下的動力粘度；*
uΣ——兩輪在嚙合點處沿齒廓切線方向速度之和，m/s，在節點處取值為：
*如要精確計算，可采用迭代方法進行計算。
uΣ=2usinαt′………………………………（3-201）
u——節圓圓周速度，m/s；
αt′——端面嚙合角，（。）；
ρred——兩齒廓在嚙合點處的綜合曲率半徑，mm，在節點處取值為：
u——齒數比，u = z2/z1≥1 ，式（17）中的“+ ”號用于外嚙合，“一”號用于內嚙合；
βb ——基圓螺旋角，(°）。
4）熱閃系數XM
熱閃系數XM是考慮材料特性（彈性模量E、泊松比v、熱接觸系數BM）和兩輪在嚙合點處沿齒廓切線方向速度鑄vρ1、vρ2之影響的系數。*
當大、小輪的彈性模量、泊松比、熱接觸系數相同時，公式（18）即可簡化成下式：
對馬氏體鋼，導熱系數λM在41～52N/（K·s）范圍之間，密度容C約為4.78×102J/(kg·K)，密度ρ約為7.8×103kg/m3,其熱接觸系數的平均值為：
BM=13.6N/(mm·s0.5·K)………………………………（3-207）
對于常用的鋼制齒輪副，E=206000N/mm2，v=0.3, BM=13.6N/(mm·s0.5·K) 其熱閃系數可取為：
XM=50K·N-0.75·S0.5·m-0.5·mm…………………………（3-208）
5） 小輪齒頂幾何系數XBE
幾何系數XBE是考慮小輪齒頂E點處的幾何參數對赫茲應力和滑動速度影響的系數。
ρE2=avsinαvt-ρE1………………………………（3-211）
dva1——小輪當量圓柱齒輪齒頂圓直徑，mm；
dvb1——小輪當量圓柱齒輪基圓直徑，mm。
6）嚙入沖擊系數XQ
嚙入沖擊系數XQ是考慮滑動速度較大的從動輪齒頂嚙入沖擊載荷之影響的系數，按表3-40取值。
表3-40嚙入沖擊系數XQ
7)齒頂修緣系數Xca
齒頂修緣系數Xca是用以考慮齒頂修緣（或修根）對膠合的影響系數，由圖3-116查取，無修緣（修根）時，XCa取值為1。
圖3-116中的曲線可近似用下式表示：
XCa=1+1.55×10-2αv4Ca…………………………………………(3-214)
式中εv——齒頂重合度，取εv1或εv2中的較大者，εv1及εv2由公式（3-212）及（3-213）確定。
Ca——計算用齒頂修緣量，μm，由表3-41查取，當齒頂修緣或齒頂和齒根修形達到最佳運行狀況（有最佳接觸區）時，取Ca=Ceff
圖3-116齒頂修緣系數XCa
表3-41計算用齒頂修緣最Ca
|
驅動方式 |
齒頂重合度ε |
條件 |
Ca |
|
小輪驅動大輪 |
εv1＞1.5εv2 |
Ca1≤Ceff |
Ca1 |
|
Ca1＞Ceff |
Ceff |
|
εv1≤1.5εv2 |
Ca2≤Ceff |
Ca2 |
|
Ca2＞Ceff |
Ceff |
|
大輪驅動小輪 |
εv2≤1.5εv1 |
Ca1≤Ceff |
Ca1 |
|
Ca1＞Ceff |
Ceff |
|
εv2＞1.5εv1 |
Ca2≤Ceff |
Ca2 |
|
Ca2＞Ceff |
Ceff |
表中：Ca1、Ca2——小輪、大輪的實際齒頂修緣量（法向值），μm，當相嚙合的輪齒有修根時，應取修緣量與修根量之和；
Ceff——有效修緣量，μm，指恰好能補償輪齒彈性變形所需要的修緣量，可按下式估算：
Ft——名義切向力，N，見GB 3480-83第3.1條；
KA——使用系數，見GB 3480-83第3.2條；
Cγ——嚙合剛度，N/（mm·μm)，見GB 3480-83第3.6條，直齒輪用單對齒剛度c′代替Cγ；
b——齒寬，mm；
εα——端面重合度。
9)重合度系數Xε
重合度系數Xε是將假定載荷全部作用于小輪齒頂時的局部瞬時溫升θflaE折算成沿沿嚙合線的積分平均溫升θflaint的系數。
Xε按（3-218）～(3-223)式確定。
式中εVα=εV1+εV2
上述公式是在假定載荷及溫度沿嚙合線呈線性分布等前提下建立的（如圖3-117圖3-118所示）。
3-118載荷與溫度沿嚙合線分布示意圖
（2≤εVα＜3）
10）材料焊合系數Xw
材料焊合系數Xw 是考慮設計齒輪與試驗齒輪的材料及表面處理不同而引入的修正系數，它是一個相對的比值，由不同材料及表面處理的試驗齒輪與標準試驗齒輪進行對比試驗得出。其值由表3-42 查取。
表3-42 材料焊合系數Xw
|
材料及表面處理 |
XW |
|
奧氏體鋼（不銹鋼） |
0.45 |
|
滲碳淬硬鋼 |
殘余奧氏體含量高于正常值 |
0.85 |
|
殘余奧氏體含量正常（約20%左右） |
1.00 |
|
殘余奧氏體含量低于正常值 |
1.15 |
|
表面氮化鋼 |
1.50 |
|
表面磷化鋼 |
1.25 |
|
表面鍍鋼 |
1.50 |
|
其它情況（如調質鋼） |
1.00 |
11）試驗齒輪的本體溫度θMT和積分平均溫升θflaintT
試驗齒輪的本體溫度θMT和積分平均溫升θflaintT是根據齒輪試驗的數據，用公式（3-189）和公式(3-191）計算得出的。
當油品的承載能力是按照SY2619-84《潤滑劑承載能力測定法》的FZG(A/8.3/90）試驗得出時，則θMT和θflaintT與載荷的關系曲線如圖3-119所示。此時，θMT和θflaintT的值可根據設計齒輪所選用潤滑油的粘度v40和FZG膠合載荷級由圖3-119查取。
潤滑油的膠合載荷級作為油品的性能指標，由油品的生產廠家提供。圖3-119中的曲線可近似用下述公式表示：
θMT=0.23T1T+80…………………………（3-224）
式中：T1T——膠合載荷級相應的試驗齒輪小輪扭矩，N·m。
v40——潤滑油在40℃時的名義運動粘度，mm2/s。
膠合承載能力最小安全系數SBmin和常用油品的膠合載荷級見1.3.2節中表1-69和表1-70。
