2.4圓柱正弦活齒傳動受力分析

2.4.1活齒受力分析

正弦滾道是由活齒沿一定的空間正弦曲線運動包格而成，所以圓柱正弦活齒傳動屬于空間嚙合傳動。在圓柱正弦活齒傳動機構工作過程中，幾乎所有的活齒都參與接觸與傳力，由于正弦滾道具有周期性，每個活齒與正弦滾道間共軛齒廓的工作過程又完全相同，所以在受力分析時，可以任選一個活齒嚙合副作為對象進行研究。

不計活齒的重力及各構件間的摩擦力，則各構件對活齒的作用力都通過活去的球心并沿活齒齒面的法線方向，圖2-10為各作用力的空間位置關系。活齒的局部坐杯系為（o；x,y,z)，坐標原點0為活齒的球心，x軸為活齒傳動的徑向方向，y軸為活齒傳動的周向方向，z軸為活齒傳動的軸向方向。設主動軸的外正弦滾道對活齒的作用力為F₁，接觸角為α_n1；殼體內正弦滾道對活齒的作用力為F₃，接觸角為α_n3；導架的活齒槽對活齒的作用力為F₂；u_i(i=1,3）為各嚙合副間瞬時接觸線的方向角。

顯然F₁、F₂、F₃組成一空間匯交力系，假設活齒在每個工作瞬時處于衡狀態，根據圖2-10中各作用力的空間位置關系，可列方程如下：

由式（2-23）可以看出，未知數包括F₁、F₂、F₃、α_n1、α_n3共有5個，而方程個數只有3個，屬于力學中靜不定的問題，需要尋找變形協調條件來補足方程的個數。

為便于研究，找出其變形協調關系，做出如下假設：

（1）不計嚙合點處的摩擦力與活齒自轉；

（2）除嚙合點處彈性變形外，其他各件的變形忽略不計，且變形服從胡克定律；

（3）各傳動件軸向位移不計，加工誤差忽略不計。

各活齒與主動軸之間的作用力F_1i可分解為徑向力F_1xi，和徑向法截面方向的力F_1yzi，假定主動軸瞬時不動，給活齒施加一個順時針方向的力矩T₁（T₁為輸入力矩），在該力矩的作用下，各活齒與主動軸接觸處產生接觸變形，使活齒中心轉過一個角度△φ，則所有活齒中心相應的發生一個相同的微小周向位移加，根據變形協調條件，假設△s在F_1yzi方向的投影大小與F_1yzi成正比，即F_1yzi∝△scos（u_1i），則有下列等式成立：

式中 F_1yzi=F_1isin（α_n1）； u_1max=actan（R₁/（AZ₁））；

R₁——主動軸空間正弦曲線徑向半徑（mm）；

A——空間正弦曲線的幅值（mm）

整理式（2-24）得到：

為求得F_1yzmax，對主動軸列扭矩平衡方程，則有

式中 T₁——輸入扭矩（N·mm）；

n——活齒個數。

將式（2-25）代入式（2-26）中得到：

現利用平均值法求，求解過程如下：

另外，根據圓柱正弦活齒傳動中一個活齒嚙合副的幾何關系，可列如下方程：

（r′-r）（cos（α_n1）-cos（α_n3））=R₁-R₃                 （2-29）

式中 r′——正弦滾道半徑（mm），通常r′=（1.04～1.11）r；

r——活齒半徑（mm）；

R₃——殼體正弦曲線徑向半徑（mm）。

將式（2-23）、（2-25）及（2-29）聯立，則方程的個數為5個，與未知數的個數相同，故可解。

2.4.2其他構件的受力分析

活齒對主動軸外正弦滾道作用力的圓周力分量F_t1、軸向力分量F_a1、徑向力分量F_r1的大小分別為

活齒對殼體內正弦滾道作用力的圓周力分量F_t3、軸向力分量F_a3、徑向力分量F_r3的大小分別為

2.4.3圓柱正弦活齒傳動受力分析計算實例

已知一圓柱正弦活齒減速器，其設計參數為A=4.5mm，r=5mm，r₁=5.4mm，R=23.5mm，Z₁=1，Z₃=4，T=20Nm，t=5。根據本文建立的活齒受力分析模型，采用牛頓法求解式（2-23）、（2-25）及（2-29）聯立的方程組，應用Matlab編程計算，得到在一個工作周期內活齒的受力情況，計算結果如圖2-11、2-12所示。同時可計算出所有活齒作用在主動軸上軸向合圖，其結果如圖2-13所示。

由圖2-11分析可知，在空間正弦軌跡曲線的拐點附近活齒受力最大，且作用在活齒上的三個力F₁、F₂、F₃中，F3值最大，也就是說，在進行接觸強度計算的時候，應以活齒與殼體間的接觸情況為主要依據。接觸角α_ni(i=1,3）的求解為圓柱正弦活齒傳動的結構設計提供了必要的條件，它成為正弦滾過深度b_i,(i=1,3）的主要度量依據。由圖2-13可以看出圓柱正弦活齒傳動主動軸上的軸向合力幾乎為零，且該傳動輸入軸的旋轉中心與其幾何中心重合，屬于自平衡結構，避免了慣性力的產生。因此只需采用單激波器的結構型式即可使慣性力和作用力達到平衡，縮短了傳動的運動鏈，減少了動力損耗，提高了傳動系統的效率和運動穩定性。

2.5主曲率計算分析

在進行圓柱正弦活齒傳動接觸強度分析時，需要利用正弦滾道齒面的主曲盆和主曲率半徑，為此需對正弦滾道齒面的主曲率和主曲率半徑進行分析計算。根據微分幾何理論，除在曲面上的奇異點之外，法曲率隨著所選取的方向下同而變化，而在一個非奇異的固定點，沿不同方向的法曲率之中有其最大值和最小值，而這最大值法曲率和最小值法曲率及分別稱為曲面在該點的兩個主曲率，當主曲率不為零時，主曲率的倒數稱為主曲率半徑；對應主曲率的方向稱為主方向，并且兩個主方向互相垂直。

由于正弦滾道齒面是球狀活齒沿空間正弦曲線軌跡運動包絡而成，顯見在理想情況下瞬時接觸線的方向即為正弦滾道齒面的一個主方向，其對應的主曲k₂₁=-1/r′，則另一個主方向應在瞬時接觸線的法向方向，為得到正弦滾道鑿面在該方向上的主曲率k₂₂，需計算出正弦齒面在接觸點處的全曲率K,由微分幾何中對全曲率定義有：

A——正弦幅值（mm）；

Z——正弦滾道周期數；

R——活齒中心圓周方向旋轉半徑（mm）；

u——瞬時接觸線的方向角（rad）；

v——接觸角（rad）；

φ——活齒在正弦滾道齒面坐標系中的位置角（rad）。

根據式（2-32），應用Matlab編程計算得到滾道齒面與活齒接觸點處的主曲率與全曲率的變化曲線如圖2-14、圖2-15。從圖中可見，主動軸正弦滾道齒面在接觸點處的全曲率恒為負值，根據微分幾何中的定義，則該接觸點為雙曲點，而殼體正弦滾道齒面在接觸點處的全碘率恒為正值，則該接觸點為隨圓點。從數值上看，曲率的變化范圍大，傳動比較平穩。

2.6活齒的運動狀態分析

在圓柱正弦活齒傳動的一個活齒嚙合副中，活齒與殼體及主動軸的滾道分別在A、B點接觸，如圖2-16所示，接觸角近似取α_n1=α_n3=π/4，活齒在接觸點A、B的運動速度方向即為接觸點軌跡曲線L_A及L_B的切線方向，根據式（2-19），可知活齒與殼體接觸點A的運動軌跡曲線L_A的方程：

式中 R——活齒中心圓周方向旋轉半徑（mm）；

r——活齒半徑（mm）。

由式（2-33）可求得軌跡曲線L_A的切線方程，為便于計算，將其轉換到活齒坐標系中，該方程的方向數為：

在理想情況下，活齒的中心O沿空間正弦曲線運動，其軌跡曲線L_O方程為：

同理，由式（2-35）可以求得活齒中心的運動速度方向，轉換到活齒坐標系后，其方向數為：

根據空間解析幾何中兩空間直線夾角的公式，由式（2-34）、（2-36）可求出兩軌跡曲線L_A、L_O切線的夾角α_AO，通過計算證明α_AO小于10°，忽略α_AO引起的活齒相對殼體滾道齒面的滑移運動。同理可以求得兩軌跡曲線L_B、L_O切線的夾角α_BO，計算證明α_BO較大，故不可忽略由α_BO引起的活齒相對于主動軸滾道齒面的滑移運動。若將活齒中心O看作活齒運動的瞬時中心，則活齒在與殼體齒面接觸點A的速度方向即為活齒在該點繞其自身軸線旋轉的速度方向，活齒自轉的旋轉軸線應在垂直與該速度方向的平面上，也就是在殼體正弦滾道的法截面上。設旋轉軸，即活齒自轉角速度的方向矢量為：

接觸點的位置方向幺矢為：

則矢量應平行于活齒中心的速度方向矢量{0，-tan（u₃），1}，據此條件，可以得到α=α_n3-π/2。則旋轉軸的方向矢量為：

2.7滑動率

活齒傳動在傳遞運動和動力的過程中，共扼齒廓高副兩元素間，由于接觸點的切線速度不同而產生相對滑動，齒形的磨損規律，在一定程度上取決于共軛齒廓在各接觸點上相對滑動速度的變化律，滑動率U表明兩共扼齒廓間有害滑動作用的特性。圓柱正弦活齒傳動中相對速度為空間矢量，故本文中滑動率定義為兩共軛齒廓瞬時接觸線法線方向的相對滑動速度的變化律。一般情況下，活齒在滾道中的運動是比較復雜的，可作滾動、滑動、或又滑又滾，由對活齒運動狀態的分析可知，圓柱正弦活齒傳動中，齒面磨損相對嚴重的是活齒與主動軸這對共軛齒廓，活齒沿殼體齒面可作純滾動或又滾又滑運動，而當活齒沿殼體齒面作純滾動時，主動軸與活齒之間磨損最為嚴重，考慮此時主動軸與活齒之間的滑動率，即可以定性的分析圓柱正弦活齒傳動共扼齒廓間的磨損情況。

根據本文對滑動率的定義，滑動率的公式可寫為：

U=v_10t/v_1t                                        （2-38）

式中v_10t——主動軸與活齒接觸點處沿接觸線法線方向的相對滑動速度（m/s)；

v_1t——主動軸在接觸點處沿接觸線法線方向的相對滑動速度（m/s）。

當活齒沿殼體齒廓作純滾動時，活齒繞自身軸線旋轉的角速度為：

式中 ω₁——主動軸旋轉的角速度（rad/s）。

為便于計算，先假設導架固定不動，求得主動軸與活齒的在接觸點處的相對速度矢量。活齒在與主動軸接觸點處的運動速度為公轉速度與自轉速度兩部分能合成速度，其中公轉速度為活齒中心沿空間正弦軌跡曲線運動的速度：

則主動軸與活齒的在接觸點處的相對速度為：

在固定坐標系中，主動軸接觸點處的速度為：

將相對速度矢量及主動軸接觸點處的速度投影到瞬時接觸線的法線方向得到v_10t和，v_1t，將二者代入式（2-38)，計算出滑動率。由于正弦滾道形狀具有周期性，因此共軛齒面間的滑動率也呈現周期性變化，考慮齒形參數——活齒半徑r、活齒中心回轉半徑R、正弦幅值A及殼體滾道正弦周期數Z對滑動率的影響，若給定其中任意三個參數，改變另一個參數，可以得到在一個工作周期內滑動率隨齒形參數的變化規律曲線如圖2-17所示。

由此可見，圓柱弦活齒傳動的滑動率是嚙合點位置的函數，而且在一個工作周期滑動率變化不大。當活齒運動到正弦滾道的拐點處時，共軛齒面的滑動率最大；當運動到正弦滾道的波峰及谷處時，共軛齒面間的滑動率最小。由圖2-17定性分析可知，參數r、R、A及Z對滑動率都有影響，其中殼體滾道正弦周期數Z的變化對滑動率的影響最大。進行結構設計時，當機構的傳動比一定，在滿足強度要求及其它設計要求的前提下，應適當減小鋼球半徑、增大活齒中心回轉半徑、減小正弦幅值，以達到降低滑動率，減小共軛齒廓間磨損的目的。

2.8本章小結

1.闡述了圓柱正弦活齒傳動的結構組成和傳動原理，推導出傳動比計算公式及活齒傳動的正確連續傳動條件。建立空間正弦滾道齒面的齒廓方程，并仿真出齒廓曲面；

2.在單個活齒受力分析的基礎上，根據變形協調條件，建立了圓柱正弦活齒傳動的受力分析模型，據此可以計算出各構件作用在活齒上的接觸力的數值角，并建立了該傳動其他構件的受力計算公式，為圓柱正弦活齒傳動的結構優化設計和強度分析提供了依據。由此也驗證了圓柱正弦活齒傳動是一具有自平衡能力的結構系統；

3.計算出正弦滾道齒面在與活齒齒面接觸點處的全曲率和主曲率，分析了在一個正弦周期中曲率的變化規律，為圓柱正弦活齒傳動的接觸強度計算奠定了基礎；

4.根據活齒傳動嚙合副的相對運動對活齒的運動狀態進行了分析；推導出共軛齒廓間的滑動計算公式，并考慮各齒形參數變化對滑動率的影響，對圓柱正弦活齒傳動共軛齒廓間的磨損情況作了定性分析。

上一頁

下一頁